某公司生产的齿轮腹板在渗碳结束出炉空冷的过程中发现开裂，材质为0CrMnMo钢，加工工艺为：毛坯→锻造→倒角、制圆、镦粗→柔锻、冲孔→精锻→正火→探伤→粗车→探伤→调质→半精加工→滚齿→渗碳→精加工→成品。为了查明该裂纹产生的原因，笔者对其进行了检验和分析。
1.理化检验
（1）宏观形貌
齿轮的腹板上分布有明显的裂纹。裂纹宏观形貌见图1，将送检齿轮试样从裂纹处切取分开，断口宏观形貌见图，裂纹贯穿整个齿轮，断口较平整，呈脆性断口的特征。由断口宏观形貌判断裂纹由齿轮的腹板两面起裂，最后交会在一起，使得齿轮裂透。
图1齿轮腹板裂纹宏观形貌
图断口宏观形貌
（）化学成分分析
对送检齿取样进行化学成分分析，结果见表1，轴齿轮成分符合GB/T—《合金结构钢》的要求。对送检的试样进行H含量测定，测得H元素含量平均值为1.63×10-6。
表1齿轮腹板化学成分（质量分数）（%）
元素
C
Si
Mn
Cr
Mo
齿轮
0.18
0.33
1.08
1.34
0.87
GB/T—
0.17~0.3
0.17~0.37
0.90~1.0
1.10~1.40
0.0~0.30
（3）金相分析
沿着断口取金相样，抛光后在显微镜下观察，断口抛光态形貌见图3，断口附近未发现异常夹杂物。在断口表面上发现有一层致密的氧化物，氧化物层厚度大约为45μm。
图3断口抛光态形貌
将齿轮断口金相试样用4%硝酸酒精溶液腐蚀，有效渗碳层测量结果见表，测量值符合技术要求（4.6~4.8mm）。将腐蚀态试样置于光学显微镜下观察，渗碳层腐蚀态形貌见图4，渗碳层组织为：珠光体+沿晶界分布的网格状碳化物，且越接近表面网格状碳化物越粗大，另齿轮表面发生了脱碳，脱碳层厚度约为69μm。断口腐蚀态形貌见图5，断口表面有氧化物层，断口附近金相组织为：珠光体+铁素体，组织正常，无脱碳或渗碳现象。远离断口齿轮基体的金相组织为：珠光体+铁素体，见图6。
表有效渗碳层厚度（mm）
测量点
1
3
4
5
平均值
厚度
4.7
4.76
4.85
4.65
4.67
4.73
图4渗碳层金相组织（×）
图5断口附近金相组织（×）
图6齿轮基体金相组织（×）
（4）微观断口分析
取断口试样，清洗后置于扫描电镜下观察，断口形貌见图7、图8，断口表面覆盖有较厚的氧化物层，无法观察到断口的原始形貌。断口表面能谱分析结果见表3，断口表面氧化物层中主要含铁和氧元素。
图7断口形貌（×）
图8断口形貌（×）
表3能谱分析结果（%）
元素
Wt
At
CK
.96
8.47
OK
0.35
43.70
SiK
0.96
1.17
CrK
1.64
1.08
FeK
74.09
45.58
.分析讨论化学分析结果表明，齿轮材料成分符合GB/T—的要求。齿轮H元素的含量不高。金相分析结果显示，齿轮断口附近没有发现异常的夹杂物，断口表面有致密的氧化物层。齿轮表面发生了脱碳，且渗碳层厚度符合要求，渗碳层中沿晶界分布有粗大的网格状碳化物。齿轮断口处金相组织与基体金相组织相同，均为珠光体+铁素体组织。
由齿轮断口宏观形貌判断，齿轮裂纹由腹板两面起裂，并最终交汇在一起，使得齿轮裂透。断口能谱分析结果显示表面氧化物层中主要是铁与氧的化合物。
由金相分析结果显示，断口附近金相组织未发现渗碳现象，验证了齿轮是在渗碳后的冷却过程中发生开裂的。齿轮渗碳层中沿晶界分布有粗大的网格状碳化物，该碳化物是由渗碳工艺处理不当引起的，而渗碳层中粗大的碳化物容易导致齿轮在渗碳空冷时发生开裂。齿轮在渗碳空冷时存在较大的热应力，表层由于形成了粗大的网格状碳化物，阻碍了基体的连续性，导致在网格状碳化物处形成应力集中而发生开裂。
3.结语齿轮腹板的裂纹是在渗碳出炉冷却过程中发生的，齿轮渗碳处理不当导致渗碳层中形成了粗大的网格状碳化物，网格状碳化物增加了齿轮脆性开裂的倾向，在热应力的作用下使齿轮腹板发生了开裂。
作者简介：潘恒沛、王明建、夏申琳、杨晓，中国船舶重工集团公司第七二五研究所。
来源：热处理生态圈
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